{"id":371,"date":"2013-09-10T12:26:18","date_gmt":"2013-09-10T15:26:18","guid":{"rendered":"http:\/\/bangboo.com.br\/dentalpress\/?p=371"},"modified":"2013-10-25T12:22:36","modified_gmt":"2013-10-25T15:22:36","slug":"influencia-dos-comprimentos-dos-arcos-de-um-canal-na-fratura-por-fadiga-de-instrumentos-de-niquel-titanio-mecanizados","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/dentalpress.com.br\/portal\/influencia-dos-comprimentos-dos-arcos-de-um-canal-na-fratura-por-fadiga-de-instrumentos-de-niquel-titanio-mecanizados\/","title":{"rendered":"Influ\u00eancia dos comprimentos dos arcos de um canal na fratura por fadiga de instrumentos de n\u00edquel-tit\u00e2nio mecanizados"},"content":{"rendered":"

H\u00e9lio Pereira Lopes<\/b>1<\/sup><\/p>\n

M\u00e1rcia Val\u00e9ria Boussada Vieira<\/b>2<\/sup><\/p>\n

Carlos Nelson Elias<\/b>3<\/sup><\/p>\n

Victor Talarico Leal Vieira<\/b>4<\/sup><\/p>\n

Let\u00edcia Chaves de Souza<\/b>4<\/sup><\/p>\n

Carlos Estrela<\/b>5<\/sup><\/p>\n

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Resumo<\/strong><\/p>\n

O objetivo desse estudo foi avaliar a influ\u00eancia do comprimento do arco de um canal artificial no n\u00famero de ciclos necess\u00e1rios para induzir a fratura por fadiga de um instrumento endod\u00f4ntico de n\u00edquel-tit\u00e2nio (NiTi) mecanizado. M\u00e9todos: os instrumentos usados nesse trabalho foram os Mtwo de di\u00e2metro em D0\u00a0de 0,35mm, de conicidade 0,02mm\/mm e comprimento de 25mm. Os instrumentos foram utilizados em dois canais artificiais met\u00e1licos com segmentos curvos, sob velocidade de 300rpm. As curvaturas estavam localizadas nas extremidades dos canais e possu\u00edam diferentes comprimentos de arcos. O dispositivo usado para o teste de flex\u00e3o rotativa dos instrumentos endod\u00f4nticos selecionados foi o descrito previamente por Lopes et\u00a0al1. Resultados: o n\u00famero de ciclos necess\u00e1rios para causar a fratura por fadiga foi influenciado pelo comprimento do arco do canal artificial. Conclus\u00e3o: o n\u00famero de ciclos necess\u00e1rios para induzir a fratura por fadiga nos instrumentos usados em flex\u00e3o rotativa em canais artificiais de mesmo comprimento de raio diminuiu com o aumento do comprimento do arco.<\/p>\n

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Introdu\u00e7\u00e3o<\/b><\/p>\n

A fratura por fadiga \u00e9 uma grande preocupa\u00e7\u00e3o quando da instrumenta\u00e7\u00e3o de canais curvos por meio de instrumentos de n\u00edquel-tit\u00e2nio (NiTi) mecanizados. Quando utilizados em canais curvos, os instrumentos de NiTi mecanizados ficam submetidos a um carregamento por flex\u00e3o rotativa que induz tens\u00f5es alternadas tratoras e compressivas. A repeti\u00e7\u00e3o dessas tens\u00f5es promove mudan\u00e7as microestruturais acumulativas que induzem a fratura por fadiga do instrumento endod\u00f4ntico2,3,4<\/sup>.<\/p>\n

Por meio do teste de flex\u00e3o rotativa, podemos quantificar o n\u00famero de ciclos que um instrumento endod\u00f4ntico \u00e9 capaz de resistir at\u00e9 a fratura por fadiga em uma determinada condi\u00e7\u00e3o de carregamento2,5,7<\/sup>. Esse n\u00famero depende da geometria dos canais curvos (comprimento do raio, comprimento do arco e posi\u00e7\u00e3o do arco ao longo do canal).<\/p>\n

O objetivo desse estudo foi avaliar a influ\u00eancia dos comprimentos dos arcos de canais artificiais de mesmo raio no n\u00famero de ciclos necess\u00e1rios para induzir a fratura por fadiga de um instrumento endod\u00f4ntico de NiTi mecanizado.<\/p>\n

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Material e M\u00e9todos<\/b><\/p>\n

Para a realiza\u00e7\u00e3o desse trabalho, foram selecionados 20 instrumentos endod\u00f4nticos de NiTi mecanizados Mtwo (VDW, Munique, Alemanha) de di\u00e2metro em D0<\/sub> de 0,35mm, de conicidade de 0,04mm\/mm e comprimento de 25mm.<\/p>\n

Dois canais artificiais foram fabricados em blocos met\u00e1licos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel, tendo di\u00e2metro interno de 1,5mm, profundidade de 3,5mm com fundo em U, comprimentos de 20mm e arcos na extremidade com raios de curvatura de 6mm. O arco do primeiro canal\u00a0(A) mediu 9,42mm (\u00e2ngulo de 90\u00b0), enquanto o segundo canal\u00a0(B) mediu 12,56mm (\u00e2ngulo de 120\u00b0). Uma placa met\u00e1lica de a\u00e7o inoxid\u00e1vel de 1mm de espessura foi confeccionada e parafusada em frente a cada canal com a finalidade de prevenir que o instrumento se deslocasse para fora do canal. Os raios de curvatura dos canais artificiais foram medidos levando-se em considera\u00e7\u00e3o a superf\u00edcie c\u00f4ncava do interior do canal (Fig. 1, 2).<\/p>\n

O dispositivo usado no teste de fadiga foi previamente descrito por Lopes et\u00a0al1<\/sup>. Dez instrumentos foram submetidos a 300 rota\u00e7\u00f5es por minuto \u00e0 direita, em cada canal artificial, at\u00e9 a fratura. O tempo de fratura foi avaliado por um mesmo operador usando um cron\u00f4metro digital<\/a> (Technos, Manaus\/AM), sendo estabelecido visualmente quando ocorreu a fratura do instrumento. O n\u00famero de ciclos at\u00e9 a fratura (NCF) foi obtido pela multiplica\u00e7\u00e3o da velocidade de rota\u00e7\u00e3o pelo tempo (em segundos) at\u00e9 ocorrer a fratura. Durante o teste, o canal artificial foi preenchido com glicerina para reduzir a fric\u00e7\u00e3o do instrumento contra as paredes do canal, minimizando a libera\u00e7\u00e3o de calor. Os dados relativos ao n\u00famero de ciclos obtidos at\u00e9 a fratura dos instrumentos em fun\u00e7\u00e3o dos comprimentos do arco com mesmo raio, foram estatisticamente analisados pelo teste t de Student com n\u00edvel de signific\u00e2ncia de 5%.<\/p>\n

\"Artigos_ENDO_v02_n03_fig01\"<\/a><\/p>\n

 <\/p>\n

Resultados<\/b><\/p>\n

A m\u00e9dia e o desvio-padr\u00e3o do tempo e do n\u00famero de ciclos at\u00e9 a fratura do instrumento ocorrer s\u00e3o mostrados na Tabela 1.<\/p>\n

A an\u00e1lise estat\u00edstica usando o teste t de Student mostrou que houve diferen\u00e7a significativa no NCF do instrumento testado em rela\u00e7\u00e3o aos comprimentos dos arcos de canais com o mesmo raio de curvatura (p<0,0001).<\/p>\n

Os resultados mostraram que os instrumentos Mtwo testados no canal com 12,56mm de comprimento do arco fraturaram com menor n\u00famero de ciclos do que aqueles usados em canais com arco de 9,42mm.<\/p>\n

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Discuss\u00e3o<\/b><\/p>\n

Para se avaliar a resist\u00eancia em fadiga de instrumentos endod\u00f4nticos de NiTi mecanizados quando submetidos ao teste de flex\u00e3o rotativa, \u00e9 necess\u00e1rio padronizar a geometria dos canais artificiais quanto aos comprimentos do raio e do arco e a localiza\u00e7\u00e3o do arco ao longo do canal. Dessa forma, fica evidente que quando se pretende avaliar a influ\u00eancia do comprimento do arco na resist\u00eancia a fratura por fadiga de um instrumento endod\u00f4ntico, os demais par\u00e2metros dos canais artificiais obrigatoriamente devem ser iguais.<\/p>\n

A maioria dos trabalhos existentes na literatura avalia a influ\u00eancia do \u00e2ngulo de curvatura, n\u00e3o o comprimento do arco na resist\u00eancia \u00e0 fratura por fadiga de um instrumento endod\u00f4ntico submetido ao teste de flex\u00e3o rotativa2,6,8-12<\/sup>. O \u00e2ngulo de curvatura \u00e9 quantificado em graus, enquanto o comprimento do arco \u00e9 quantificado em mil\u00edmetros. \u00c9 importante esclarecer que o \u00e2ngulo de curvatura n\u00e3o \u00e9 sin\u00f4nimo de comprimento do arco. Assim, a utiliza\u00e7\u00e3o do \u00e2ngulo de curvatura, e n\u00e3o o comprimento do arco, \u00e9 question\u00e1vel, uma vez que \u00e2ngulos de curvaturas iguais podem apresentar raios e arcos com comprimentos diferentes.<\/p>\n

\"Artigos_ENDO_v02_n03_fig05\"<\/a><\/p>\n

O \u00e2ngulo de curvatura de um canal tamb\u00e9m tem sido determinado pelo m\u00e9todo de Schneider13<\/sup>. O m\u00e9todo \u00e9 falho, uma vez que n\u00e3o determina o comprimento do raio e nem o comprimento do arco, os quais s\u00e3o par\u00e2metros determinantes na resist\u00eancia a fratura por fadiga de instrumentos endod\u00f4nticos submetidos ao teste de flex\u00e3o rotativa.<\/p>\n

Entretanto, esse m\u00e9todo e o \u00e2ngulo de curvatura frequentemente t\u00eam sido empregados na avalia\u00e7\u00e3o do comportamento mec\u00e2nico e na resist\u00eancia a fratura por fadiga de instrumentos endod\u00f4nticos2,6,8-16<\/sup>. \u00c9 importante mencionar que n\u00e3o se quantifica uma curvatura pelo \u00e2ngulo, mas sim pelos comprimentos do raio e do arco. Por meio do conhecimento do valor do \u00e2ngulo de curvatura e do comprimento do raio (R), determina-se o comprimento do arco (L) atrav\u00e9s da equa\u00e7\u00e3o:<\/p>\n

\"Artigos_ENDO_v02_n03_fig04\"<\/a><\/p>\n

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Em fun\u00e7\u00e3o dos resultados obtidos, podemos afirmar que quanto maior o comprimento do arco, menor ser\u00e1 o n\u00famero de ciclos para a fratura por flex\u00e3o rotativa de um instrumento endod\u00f4ntico de NiTi mecanizado. Isso pode ser explicado porque a posi\u00e7\u00e3o do ponto cr\u00edtico de maior concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o de um instrumento endod\u00f4ntico varia em fun\u00e7\u00e3o do comprimento do arco. Assim, em canais com arcos maiores, o ponto cr\u00edtico de concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o fica submetido em uma regi\u00e3o de maior di\u00e2metro da haste helicoidal c\u00f4nica de um instrumento do que nos canais com arcos menores. Consequentemente, o n\u00famero de ciclos at\u00e9 a falha de um instrumento diminui com o aumento do di\u00e2metro no ponto cr\u00edtico de concentra\u00e7\u00e3o de tens\u00e3o4,15,17<\/sup>.<\/p>\n

Houve diferen\u00e7a estat\u00edstica significativa no NCF dos instrumentos quando se comparou os comprimentos dos arcos dos canais artificiais empregados nesse estudo. Os resultados obtidos est\u00e3o de acordo com os descritos por outros autores7,18<\/sup>.<\/p>\n

Conclus\u00e3o<\/b><\/p>\n

O n\u00famero de ciclos necess\u00e1rios para induzir a fratura por fadiga em instrumentos endod\u00f4nticos de NiTi Mtwo usados em flex\u00e3o rotativa em canais artificiais com o mesmo raio de curvatura, diminuiu com o aumento do comprimento do arco.<\/p>\n

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Refer\u00eancias<\/b><\/p>\n

\u00a0<\/b>1. Lopes HP, Elias CN, Vieira VTL, Moreira EJL, Marques RVL, Oliveira JCM, et al. Effects of electropolishing surface treatment on the cyclic fatigue resistance of BioRace nickel-titanium rotary instruments. J Endod. 2010;36(10):1653-7.<\/p>\n

2. Pruett JP, Clement DJ, Carnes DL Jr. Cyclic fatigue testing of nickel-titanium endodontic instruments. J Endod. 1997;23(2):77-85.<\/p>\n

3. Haikel Y, Serfaty R, Baterman G, Senger B, Allemann C. Dynamic and cyclic fatigue of engine-driven rotary nickel-titanium endodontic instruments. J Endod. 1999; 25(6):434-40.<\/p>\n

4. Lopes HP, Ferreira AAP, Elias CN, Moreira EJL, Oliveira JLM, Siqueira JF Jr. Influence of rotational speed on the cyclic fatigue of rotary nickel-titanium endodontic instruments. J Endod. 2009;35(7):1013-6.<\/p>\n

5. Parashos P, Messer HH. Rotary NiTi instrument fracture and its consequences. J Endod. 2006;32:1031-43.<\/p>\n

6. Yao JH, Schwartz SA, Beeson TJ. Cyclic fatigue of three types of rotary nickel-titanium files in a dynamic model. J Endod. 2006;32(1):55-7.<\/p>\n

7. Lopes HP, Moreira EJL, Elias CN, Almeida RA, Neves MS. Cyclic fatigue of ProTaper instruments. J Endod. 2007;33:55-7.<\/p>\n

8. Plotino G, Grande NM, Sorci E, Malagnino VA, Somma F. A comparison of cyclic fatigue between used and new Mtwo Ni-Ti rotary instruments. Int Endod J. 2006;39(9):716-23.<\/p>\n

9. Tripi TR, Bonaccorso A, Condorelli GG. Cyclic fatigue of different nickel-titanium endodontic rotary instruments. Oral Surg Oral Med Oral Pathol Oral Radiol Endod. 2006;102:e106-14.<\/p>\n

10. Gambarini G, Grande NM, Plotino G, Somma F, Garala M, De Luca M, et al. Fatigue resistance of engine-driven rotary nickel-titanium instruments produced by new manufacturing methods. J Endod. 2008;34(8):1003-5.<\/p>\n

11. Testarelli L, Grande NM, Plotino G, Lendini M, Pongione G, De Paolis G, et al. Cyclic fatigue of different nickel-titanium rotary instruments: a comparative study. Open Dent J. 2009;3:55-8.<\/p>\n

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13. Schneider SW. A comparison of canal preparations in straight and curved root canals. Oral Surg Oral Med Oral Pathol. 1971;32(2):271-5.<\/p>\n

14. Zhang EW, Cheung GSP, Zheng YF. Influence of cross-section design and dimension on mechanical behavior of nickel-titanium instruments under torsion and bending: a numerical analysis. J Endod. 2010;36(8):1394-8.<\/p>\n

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 <\/p>\n

Autores<\/strong><\/p>\n

H\u00e9lio Pereira Lopes<\/b>1<\/sup>:\u00a01<\/sup> Livre Docente, UERJ. Especialista em Endodontia<\/a>, Odontocl\u00ednica Central da Marinha.<\/p>\n

M\u00e1rcia Val\u00e9ria Boussada Vieira<\/b>2<\/sup>:\u00a02<\/sup> Mestre em Odontologia, UFPEL.:<\/p>\n

Carlos Nelson Elias<\/b>3 :\u00a0<\/sup>3<\/sup> Doutor em Ci\u00eancias dos Materiais, IME.<\/p>\n

Victor Talarico Leal Vieira<\/b>4<\/sup>:\u00a04<\/sup> Doutorando em Ci\u00eancias dos Materiais, IME.<\/p>\n

\u00a0<\/sup>Let\u00edcia Chaves de Souza<\/b>4<\/sup>:\u00a04<\/sup>\u00a0Doutorando em Ci\u00eancias dos Materiais, IME.<\/p>\n

Carlos Estrela<\/b>5<\/sup>:\u00a05<\/sup> Livre Docente e Doutor em Endodontia, USP.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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